长春光复高架桥跨铁路双塔斜拉桥位于长春站东侧，本桥跨京哈上下线共18条铁路线和长吉城际上下线，是该地区重要景观。主桥梁结构形式采用双塔双索面结构，半悬浮系统，孔跨配置为84m+200m+84m，边跨计算跨度为83m，边跨比为0.42。主塔为h型，箱型薄壁结构，结构高度为54.5m，H/L=0.2725。梁上的电缆距离为6m，每个塔设置15对电缆，每对斜电缆和主梁交叉设置电缆。

1.2。设计标准和技术条件

1.2.1公路等级:城市:城市高速公路，V=60km/h，双向6车道

1.2倍载荷标准:公路-I级

1.2.3米桥配置:0.50米(风口)+1.5米(拉索锚定区)+0.5米(防撞栏)+11.5米(行车道)+1.0米(中央隔离)+11.5米(行车道)+0.5米(防撞栏)+1.5米(拉索锚定区)+0.5米(风口)+1.5米(风口)+1.5米(风口)。

1.2.4。抗震设防烈度:

1.2.5设计风速:35.4米/秒

1.2.6环境类别:ii类

1.2.7桥上坡:2.2%和-3%，垂直曲线半径4000m，桥上坡:1.5%

铁1.2.8桥下坡:电气化路净高度在7.96m以上。长吉城际不小于7.5m。

　　1.3 主要材料特征

　　1.3.1 主梁

　　主梁标准断面采用C50混凝土双边箱梁，梁宽29m，中心处梁高3.0m，桥面板厚0.3m，桥面板设1.5%双向横坡。边箱箱底板宽4m，三角部分宽4.5m，主梁标准段长度为6.0m，标准段底板，腹板厚为0.4m，三角部分底板，顶板厚为0.3m，在标准段两边箱间不设底板；三角部分底板厚为0.45m；边跨密索区梁段长度为2.5m，箱形截面为单箱四室结构，三角部分底板，顶，底板，腹板及桥面板厚度同索塔区箱梁。主梁纵向预应力采用精轧螺纹粗钢筋和预应力钢绞线，精轧螺纹粗钢筋抗拉标准强度为fpk=930MPa，弹性模量Ey=2.0×105MPa；预应力钢束采用高强度低松弛1860级钢绞线，直径φs15.24mm，fpk=1860Mpa，fpd=1260 Mpa，Ep=1.95×105MPa。主梁腹板设竖向预应力，采用精轧螺纹粗钢筋。

　　1.3.2 主塔

　　主塔截面采用矩形空心断面，上塔柱和中塔柱横桥向标准尺寸3.5米，纵桥向标准尺寸6.5米，拉索锚固处塔壁厚1.2米，拉索锚固区塔内净空4.1×1.9米。下塔柱横桥向尺寸3.5米，纵桥向尺寸6.5～9m。主塔材料采用C50混凝土。塔上的索距离是2米。主塔斜拉索锚固区设有井字型精轧螺纹预应力系统，采用JL32精轧螺纹粗钢筋。

电线弹性理论

电线弹性稳定理论，结构在临界负荷作用下的平衡方程为

{d}={0}(1)

考虑到几何非线性方法

根据有限元方法的理论，在考虑几何非线性时，利用虚位移原理获得T.L列下结构的平衡方程:

下部门([K0]+[Kσ]+[Kl]){]){D}={{pp>

+[Kl]矩阵。式(2)为非线性方程组，可以通过增量法或反复法解决。结构切线刚度矩阵对应的行列式值为零时，表示结构稳定，此时的负荷为临界负荷。

　　2.3 几何和材料非线性

　　考虑几何和材料非线性的结构增量平衡方程为：

　　（[K0]ep+ [Kσ]+ [Kl]ep）{ΔD}={Δp }（3）

　　式中：[K0]ep为结构弹塑性刚度矩阵；[Kl]ep为结构大位移弹塑性刚度矩阵。从式（2）和式（3）可以看出，考虑几何和材料非线性的结构增量平衡方程与考虑几何非线性相类似，只是用弹塑性本构关系代替了弹性本构关系，其求解方法和结构失稳判断准则也与考虑几何非线性相类似。

　　3 主桥稳定分析

　　主桥的稳定分析采用MIDAS CIVIL 2010程序来计算。通过建立空间梁单元有限元模型。对成桥状态下全桥进行屈曲分析。

??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????利用初应力刚度矩阵考虑斜拉索的初始几何刚度，桩基利用土弹簧单元模拟周围土抗力的影响，土弹簧的弹簧系数根据土层的性质、厚度、深度根据m法要求，在采用土层考虑的系数m时，采用静力计算的3倍(静力计算的m根据道路桥涵盖基础和基础设计规范JTG-D63-2007选择)。支架连接采用弹性连接和主节点模拟。

成桥状态下的稳定性分析主要针对恒载、恒载+风载、恒载+风载+六车道全桥满载、恒载+风载+三车道全桥偏载。由于其他活载的布载方式不控制情况，不逐一列举。其中的活载按照规范的活载规定考虑横向和纵向折叠系数后，转换成相应的静载，将其作用于主梁，其中偏载状况利用偏心梁单元的负载方式加载到主梁。图1显示了活载偏载和风载的负载示意图。

、3.2计算结果

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??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????4??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????得出以下结论和体会。

　　4.2 从四个荷载组合下的稳定系数结果比较可以看出成桥状态下风荷载对结构的稳定性影响很小，活载占总荷载的比例也比较小。