蓄水池一般由底版和墙板构成，一些蓄水池设立现浇板。当平面图规格很大时，为了更好地降低现浇板的跨距，可在蓄水池中设正中间支撑。

设计方案规定 

在压力以及他载荷的功效下，调节池的各一部分需有充足的抗压强度、弯曲刚度和使用性能；存储水的渗入量应在容许的范畴内；蓄水池的原材料应能防腐蚀和抗冷，对水体无危害。

结构设计 

蓄水池受到的载荷除自身重量外，也有水压力、土压力和以下各种各样载荷。在地震灾害区，地震灾害时很有可能造成自身重量惯性力矩、动水压力及破土工作压力；在严寒地域，如无防冻对策，有可能造成冰工作压力。除此之外，蓄水池內外的温度湿度差及时节温度湿度差，也在蓄水池中造成温度湿度地应力。

由方形板和矩形框板构成的钢和混凝土结构矩形框蓄水池能用有限元原理开展比较精准的剖析，或选用类似方式测算。矩形框蓄水池高度超过2的称之为深池；低于0.5的称之为浅池；接近0.5～2.0中间的称之为一般池。深池墙板在高宽比的正中间一部分受现浇板和底版的危害不大，可按水准架构开展测算；在挨近现浇板和底版的某一高宽比范畴内（一般 取相当于总宽的一半）,墙板受顶、底版的危害很大,应按三边支撑一边随意的双向板测算；在平面图规格较钟头，深池的底版和现浇板可按四边嵌固的板测算。

不论是环形蓄水池或者矩形框蓄水池，功效在底版上的路基轴力应按延展性路基基础理论测算。但当蓄水池的平面图规格较钟头，路基轴力能够假设按平行线规律性转变。

对钢、混凝土结构和钻石蓄水池，都应开展抗压强度测算。对侧墙较薄的钢蓄水池和混凝土结构蓄水池还灵验算弯曲刚度。当混凝土结构蓄水池的预制构件为枢轴受拉或小轴力受拉时，应开展抗裂度的检算；当预制构件为受弯、大轴力受拉或大轴力受力时,应开展缝隙进行检算,缝隙的总宽应不超允许值。除开各种各样外载荷很有可能造成 缝隙外，因为混凝土的水胶比及其温度湿度的转变,蓄水池的各一部分将产生收拢,当收拢遭受底材的管束时，就在预制构件中造成拉应力而很有可能出現缝隙。为了更好地避免缝隙的出現或减少缝隙的总宽，可采用下述对策：①每过一定间距设定变形缝；②在底版与基础垫层间设定拖动层，以降低基础垫层对底版的滑动摩擦力；③选用小直徑的形变建筑钢筋；④在施工现场采取一定的有效措施，以降低混泥土中的温度湿度转变。

对半地下室式及地底式的蓄水池，当底版处在地下水下时，灵验算蓄水池的抗浮可靠性。

练习题（手机软件测算）：设计方案材料：

池顶活荷P1=1.5(KN/m^2)填土薄厚ht=500(mm)池中水位线Hw=2400(mm)允许承载能力R=90(KN/m^2)

蓄水池长短H=12000(mm)蓄水池总宽B=9000(mm)侧墙高宽比h0=2400(mm)底版外伸C1=200(mm)

底版薄厚h1=400(mm)现浇板薄厚h2=200(mm)基础垫层薄厚h3=100(mm)侧墙薄厚h4=200(mm)

承载力设计方案值R=90(KPa)

地下水高过底版Hd=500(mm)抗浮安全性能Kf=1.10

一.承载力检算

(1)底版总面积AR1=(H+2*h4+2*C1)*(B+2*h4+2*C1)

=(12+2*.2+2*.2)*(9+2*.2+2*.2)

=125.4(m^2)

(2)现浇板总面积AR2=(H+2*h4)*(B+2*h4)

=(12+2*.2)*(9+2*.2)

=116.5(m^2)

(3)池顶载荷Pg=P1+ht*18

=1.5+.5*18

=10.5(KN/m^2)

(4)侧墙净重CB=25*(H+2*h4+*2*H0*h4

=25*(12+2*.2+9)*2*2.4*.2

=513.6(KN)

(5)底版净重DB1=25*AR1*h1

=25*125.4*.4

=1254(KN)

(6)现浇板净重DB2=25*AR2*h2

=25*116.5*.2

=582.5(KN)

(7)蓄水池全重G=CB+DB1+DB2+Fk1

=513.6+1254+582.5+0

=2350.1(KN)

(8)企业总面积水重Pwg=(H*B*Hw*10)/AR1

=(12*9*2.4*10)/125.4

=20.66(KN/m^2)

(9)企业总面积基础垫层重Pd=23*h3

=23*.1

=.018(KN/m^2)

(10)路基轴力R0=Pg+G/AR1+Pwg+Pd

=10.5+2350.1/125.4+20.66+.018

=50(KN/m^2)

R0=50(KN/m^2)二.蓄水池总体抗浮检算

底版外伸一部分回填重Fkt=[(H+2*h4+2*C1)+(B+2*h4)]*2*C1*H0*16

=[(12+2*.2+2*.2)+(9+2*.2)]*2*.2*2.4*16

=340.9(KN)

抗浮全重Fk=G+ht*AR2*16+Fkt(抗浮时填土密度取16KN/m^3)

=2350.1+.5*116.5*16+340.9

=3555(KN)

池中无支撑,不需检算

四.载荷测算

（1）池中压力Pw=rw*H0=10*2.4=24(KN/m^2)

（2）池外土压Pt：

侧墙顶部Pt2=[Pg+rt*(ht+h2)]*[Tan(45-φ/2)^2]

=[10.5+18*(.5+.2)]*[Tan(45-30/2)^2]

=7.69(KN/m^2)

侧墙底部Pt1=[Pg+rt*(ht+h2+H0-Hd)+rt*Hd]*[Tan(45-φ/2)^2]+10*Hd

=[10.5+18*(.5+.2+2.4-.5)+10*.5]*[Tan(45-30/2)^2]+10*.5

=25.76(KN/m^2)

水池载荷qD=Pg+(Fk1+C/AR2

=10.5+(0+513.6)/116.5

=14.59(KN/m^2)

五.内功测算

(H边)侧墙内功测算

H/H0=12000/2400=5

因为H/H0>2

故按纵向单向板（挡墙）测算侧墙内功

1.池外（土、水）工作压力功效下侧墙内功

Pt0=Pt1-Pt2=25.76-7.69=18.07(KN/m^2)

U=Pt2/Pt1=7.69/25.76=.29

V=(9*U^2+7*U+4)/20)^0.5=(9*.29^2+7*.29+4)/20)^0.5=.58

QA=[(11*Pt2+4*Pt1)*H0]/40=[11*7.69+4*25.76)*2.4]/40=11.

Y0=(V-U)*H0/(1-U)=(.58-.29)*2400/(1-.29)=.98

较大 弯距Mn1=QA*Y0-[Pt2*(Y0^2)]/2-[(Pt0*(Y0^3)]/(6*H)

=11.*.98-[7.69*(.98^2)]/2-[18.07*(.98^3)]/(6*12)

=6.85(KN-m)

底部弯距Mn2=-(7*Pt2+8*Pt1)*H0^2/120

=-(7*7.69+8*25.76)*2.4^2/120

=-12.(KN-m)

角隅较大 弯距Mj1=-0.076*Pt1*H0^2

=-0.076*25.76*2.4^2

=-3.3(KN-m)

2.池中水压力功效下侧墙内功

较大 弯距Mw1=0.0298*Pw*H0^2

=0.0298*24*2.4^2

=4.11(KN-m)

较大 弯距部位，距底部0.553*H0=1.3272(m)

底部弯距Mw2=-(Pw*H0^2)/15

=-(24*2.4^2)/15

=-9.2(KN-m)

角隅较大 弯距Mj2=-0.035*Pw*H0^2

=-0.035*24*2.4^2

=-4.8(KN-m)

因为B边侧墙高宽比与H边同样,故测算从略，内功数值参照H边侧墙测算。